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意大利迪普瑪卸荷閥

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意大利迪普瑪卸荷閥

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A:氣動元件:德國力士樂Rexroth氣動元件和電磁閥、德國Hydac賀德克、哈威Hawe、德國皮爾茲、美國Moog穆格和意大利Atos阿托斯。

B:工控產品:德國PILZ皮爾茲繼電器、德國易福門傳感器、德國海德汗HEIDENHAIN、德國P+F倍加福傳感器和日本OMRON歐姆龍。

C:液壓元件:寶德burkert、美國PARKER派克氣動液壓、美國VICKERS威格士、美國MOOG穆格、美國艾默生EMERSON和德國力士樂REXROTH。

卸荷閥是在一定條件下,能使液壓泵卸荷的閥.卸荷閥通常是一個帶二位二通閥(常為電磁閥)的溢流閥,功能是不卸荷時用作設定係統(油泵)主壓力,當卸荷狀態時(靠二位二通n動作轉換)壓力油直接反回油箱,係統壓力為o.值以實現一些回路控製和提高油泵壽命,減少功耗.在回路中屬於並入回路的.減壓閥用於調整執行元件所需壓力,是申聯在回路中的,一般不能互換使用。

迪普瑪卸荷閥的工作原理:

卸荷溢流閥由溢流閥和單向閥組成。當係統壓力達到溢流閥的開啟壓力時,溢流閥開啟,泵卸荷,當係統壓力降至溢流閥的關閉壓力時,溢流閥關閉,泵向係統加載。使泵卸荷時的壓力稱為卸荷壓力使泵處於加載狀態的壓力稱為加載壓力。  

迪普瑪卸荷閥的功能:

卸荷溢流閥的主要功能是自動控製泵的卸荷或加載。鑒於卸荷溢流閥的功用要求卸荷壓力與加載壓力之間存在一定差別。差值過小則泵的卸荷與加載動作過於頻繁差值過大則係統壓力變化太大。  

加載壓力與卸荷壓力的差值是卸荷溢流閥的重要性能指標,一般加載壓力為卸荷壓力的85%左右。其性能與溢流閥相同。  

迪普瑪卸荷溢流閥的主要用途:  

a.蓄能器係統中泵的自動卸荷及加載  

b.高低壓泵組合中大流量低壓泵的卸荷。

迪普瑪卸荷溢流閥的選用:

卸荷溢流閥主要用於裝有蓄能器的液壓回路中當蓄能器充液壓力達到閥的設定壓力時自動地使液壓泵卸荷。閥中有內裝單向閥防止蓄能器中的帶壓油液倒流。此時由蓄能器維持對係統供油而泵卸荷從而收到節能效果。當蓄能器中油液壓力降至到閥設定壓力地85%左右時閥又複載液壓泵恢複向蓄能器充液。  

這種閥也可以用於雙泵高低壓回路。低壓時兩個泵同時向係統供油,高壓時此閥使大泵卸荷並把它與高壓部分隔開。  

用於蓄能器地閥與蓄能器之間地壓降不得超過設定壓力地10%。外泄式閥泄油口背壓不得超過設定壓力地2%。

迪普瑪多路組合換向卸荷閥設計:

多路組合換向閥,由於結構緊湊,便於集中操縱,油路短,壓力損失小等優點,在農業機械、工程機械多執行元件的液壓係統中廣為應用,多路組合換向閥又經常與單向閥、液控單向閥、安全閥等組為一體因此除了其換向功能之外還具有使係統限壓、卸荷、執行元件的鎖位等功能,特別是卸荷功能尤為重要在農業機械中特別是聯合收割機中普遍使用多路組合換向閥各執行元件間斷工作,液壓係統經常處於卸荷狀態,卸荷性能的好壞對係統影響較大如果卸荷壓力高能量損失大,係統溫度升高,甚至使係統不能正常工作因此有必要對其卸荷性能進行分析,並合理地設計迪普瑪卸荷閥。

主閥芯大直徑D  

根據一般資料和經驗可知適當增加主閥芯大端直徑D可以提高閥的靈敏度降低閥的壓力超調量,可提高閥的開啟壓力,保證閥工作穩定不過,D值過大,將使閥的結構尺寸和閥芯質量加大,主閥上腔容積增加,導致動態過程時間延長,太小又保證不了靜態特性要求一般應保證  

意大利迪普瑪卸荷閥

迪普瑪電磁閥控製式卸荷閥卸荷  

該種迪普瑪卸荷方式與前種不同點是其控製油道與油箱通斷與否,由迪普瑪電磁閥控製,見圖1c,卸荷油道短,卸荷時壓力損失低,又便於自動控製,但卸荷的可靠性低,多用於電磁多路閥的場合。

迪普瑪卸荷閥的設計:

工程上使用多路組合換向閥就目前來看多為手動式其卸荷方式多采用貫穿控製式卸荷閥卸荷卸荷閥經常采用圖2的結構形式下麵簡要介紹一下其設計方法

迪普瑪貫穿式卸荷:

如圖1a所示,卸荷通道和壓力閥分別設立,卸荷時,各聯閥芯均處於中立位置油源來經一條的貫穿各路閥的油道卸回油箱,卸荷油道,貫穿各路換向閥,當其中任一路閥工作時,即把此卸荷油道切斷油源,來油就從該路換向閥進入所控製的執行元件,工作壓力大小由圖中迪普瑪壓力閥限定,采用該種卸荷方式優點是換向閥閥杆從中立位置→工作位置的移動過程中,卸荷油道是逐漸被關閉的,進入執行元件的油量逐漸增加係統,壓力逐漸升高執行元件啟動平穩,無衝擊,而且有一定調速性能壓力閥結構簡單,其缺點是卸荷油道長壓力損失大,尤其換向閥路數多時,弊端更為突出,該種卸荷方式多用於路數較少的場合

迪普瑪卸荷閥式卸荷:

該種卸荷方式又分兩種  

迪普瑪貫穿控製式卸荷閥卸荷  

迪普瑪卸荷閥和安全閥為一體,組成先導式壓力閥,該閥即是迪普瑪卸荷閥又是迪普瑪安

全閥,有時又是迪普瑪溢流閥,卸荷時其控製油道貫穿各路迪普瑪換向閥,同前述卸荷油道,當各路迪普瑪換向閥處於中立位置時,迪普瑪卸荷閥的控製油道,見圖1b和圖2,貫穿各路換向閥並與油箱連通,卸荷時,大部分油液卸荷,通道短,壓力損失低,任一路閥換向工作,便切斷控製油道,油源來油就從換向閥進入執行元件工作,其工作壓力大小由導閥控製,此時係統壓力為導閥調整壓力,該種卸荷方式,即使換向閥路數增加,隻是控製油道增加卸荷壓力增加不大,始終保持較低卸荷壓力,此種卸荷方式多用於手動換向閥,卸荷可靠主閥結構形式的選擇:

迪普瑪卸荷閥又是安全閥的主閥按配合形式不同可分為三級同心、二級同心和滑閥式三類其中滑閥式結構工作壓力低控製壓力精度不高三級同心結構雖成熟目前應用較廣但與二級同心式比較不及二級同心式動作靈敏規格相同行程相同時二級同心結構的通油能力遠大於三級同心結構二級同心式控製壓力穩定加工工藝性好二級同心式應用前景廣闊這裏以二級同心結構討論其結構尺寸設計方法;主要結構尺寸的確定 ,閥的通徑D0  通徑D0也是整個多路閥的進口直徑D0取的大閥的結構尺寸就大,不經濟,D0取的小油液流動不通暢壓力損失大容易發熱應使多路閥通過額定流量時其油液流速不超過允許值,主閥芯半錐角α1 ,主閥芯阻尼孔d0及長度l0  主閥芯上阻尼孔d0越小,其長度l0越長,則節流與阻尼作用越顯著,閥的啟閉特性好,動態穩定性好,但閥芯動作滯後大,靈敏度降低,增加了動態壓力超調量,且易堵塞、工藝性也不好。  

C1--主閥口的流量係數無因次圖2結構可取C1=0.78  

ρ―油液密度取850900kg/m3  

Px―卸荷壓力通常取Px=(0.20.5)MPa  

主閥芯導向長度l  

主閥座孔直徑D2  ,適當增大D2有利於提高閥的靈敏度但過大會使閥不易穩定一般先根據經驗公式確定主閥閥芯過流部分的直徑D1,增大主閥芯導向長度l,有利主閥芯工作穩定,減少嘯叫和壓力振擺,但過大,結構尺寸增加.建議l1.2D ;導閥芯半錐角α2 ;導閥要求有良好的密封性而且導閥流量增益太大對穩定性不利,故一般導閥半錐角α2取為20°,導閥座孔徑dd1,導閥座孔直徑d大導閥芯工作穩定性好,則導閥彈簧力加大,結構尺寸增大,一般取d=(25)d0,另外,d1對導閥動態特性影響較大,為使阻尼也起正常作用設計中保證d>d1  

主閥彈簧的予壓量h1  ;主閥彈簧剛度Ky  ;導閥彈簧予壓量x10和剛度Kx;  

可根據導閥欲開未開時導閥芯受力關係導出  

 

 

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上海秋葵app色版傳感器儀表有限公司主營產品有迪普瑪平衡閥,迪普瑪順序閥,迪普瑪壓力控製閥,GSR直動式電磁閥,posi-flate不鏽鋼蝶閥
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